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一、產生原因 　　轉爐常見噴濺主要分為爆發性噴濺、泡沫性噴濺和金屬噴濺。 　　1爆發性噴濺產生的原因 　　熔池內碳氧反應不均衡發展，瞬時產生大量的CO氣體，這是發生爆發性噴濺的根本原因。 　　碳氧反應：[C]+(FeO)＝｛CO｝+[Fe]是吸熱反應，反應速度受熔池碳含量、渣中(TFe)含量和溫度的共同影響。由于操作上的原因，熔池驟然受到冷卻，抑制了正在激烈進行的碳氧反應；供人的氧氣生成了大量(FeO)并聚積；當熔池溫度再度升高到一定程度(一般在1470℃以上)，(FeO)聚積到20%以上時，碳氧反應重新以更猛烈的速度進行，瞬間排出大量具有巨大能量的CO氣體從爐口排出，同時還挾帶著一定量的鋼水和熔渣，形成了較大的噴濺。在熔渣氧化性過高，熔池溫度突然冷卻后又升高的情況下，就有可能發生爆發性噴濺。 　　2泡沫性噴濺產生的原因 　　除了碳的氧化不均衡外，還有如爐容比、渣量、爐渣泡沫化程度等因素也會引起噴濺。 　　在鐵水Si、P含量較高時，渣中SiO2、P2O5含量也高，渣量較大，再加上熔渣中TFe含量較高，其表面張力降低，阻礙著CO氣體通暢排出，因而渣層膨脹增厚，嚴重時能夠上漲到爐口。此時只要有一個不大的推力，熔渣就會從爐口噴出，熔渣所夾帶的金屬液也隨之而出，形成噴濺。同時泡沫渣對熔池液面覆蓋良好，對氣體的排出有阻礙作用。嚴重的泡沫渣可能導致爐口溢渣。顯然，渣量大時，比較容易產生噴濺；爐容比大的轉爐，爐膛空間也大，相對而言發生較大噴濺的可能性小些。 　　3金屬噴濺產生的原因 　　當渣中TFe含量過低，熔渣粘稠，熔池被氧流吹開后熔渣不能及時返回覆蓋液面，CO氣體的排出帶著金屬液滴飛出爐口，形成金屬噴濺。熔渣“返干”也會產生金屬噴濺?？梢姡纬山饘賴姙R的一些原因與爆發性噴濺正好相反。 　　二、預防措施 　　1正確的槍位控制 　　在某種程度上復吹轉爐煉鋼的氧槍操作主要是通過槍位的變化來調節和控制爐渣中有合適的(FeO)含量，以滿足吹煉過程各期的需要。如果(FeO)控制不當，會給吹煉帶來困難，如化渣太晚，易“返干”；或化渣太早，易噴濺，因此控制噴濺的關鍵就是要控制吹煉槍位。 　　1.1吹煉前期槍位的調節和控制 　　開吹前操作人員應詳細了解以下情況： 　　a)鐵水成分，主要是硅、硫、磷的含量； 　　b)鐵水溫度； 　　c)爐子情況，是新爐還是老爐，是否補爐，裝入量是多少，爐內是否有剩余鋼水和爐渣等； 　　d)吹煉的鋼種及其對造渣、溫度控制的要求； 　　e)上一班或上一爐操作情況，現在爐子的液面和爐底等。 　　對上述情況必須做到心中有數。前期調節和控制的原則是早化渣、化好渣。吹煉前期的特點是硅、錳迅速氧化、渣中SiO2濃度大，熔池溫度不高，此時要求將加入爐內的石灰盡快地化好，以便形成堿度≮1.5~1.7的活躍爐渣，以減輕酸性渣對爐襯的侵蝕，并增加吹煉前期的脫硫與脫磷率。為此，應采用較高的槍位，如果槍位過低，不僅因渣中(FeO)低會在石灰表面形成高熔點而且致密的2CaO•SiO2，阻礙石灰的熔化，還會由于爐渣未能很好地覆蓋熔池表面而產生噴濺，當然，前期槍位也不宜長時間過高，以免發生嚴重噴濺。 　　正確地控制前期溫度，如果前期溫度低，爐渣中積累起大量的氧化鐵，隨后在元素氧化，熔池被加熱時，往往突然引起碳的激烈氧化，容易造成爆發性噴濺。在爐溫很高時，可以在提槍的同時適當加一些石灰，稠化熔渣，有時對抑制噴濺也有些作用，但加入量不宜過多，加入的石灰化完后，如果不繼續加入石灰就應當適當降槍，以便降低∑(FeO)，以免在硅錳氧化結束和熔池溫度升高后強烈脫碳時發生嚴重噴濺。 　　1.2吹煉中期的槍位控制 　　吹煉過程槍位控制的基本原則是：繼續化好渣、化透渣、快速脫碳、不噴濺、熔池均勻升溫。吹煉中期的特點是強烈脫碳，在這個階段中，不僅吹入的氧氣全部用于碳的氧化，而且渣中的氧化鐵也大量被消耗，渣中∑(FeO)的降低將使爐渣的熔點上升，流動性下降，出現“返干”現象，影響硫、磷的去除甚至于發生回磷現象，噴濺也嚴重，為了防止中期爐渣返干，應該適當提槍，使渣中有適當的∑(FeO)。 　　1.3吹煉后期的槍位控制 　　后期的任務是進一步調整好爐渣的氧化性和流動性，繼續去除硫、磷、使熔池鋼液成分和溫度均勻，穩定火焰，便于準確地控制終點，壓槍速度要緩慢，切忌過快，否則會引起噴濺，冶煉低碳鋼，很多采用的是增碳法，所以后期非常注意加強熔池攪拌以加速后期脫碳，均勻熔池的溫度和成分以及降低終渣的∑(FeO)含量。為此在過程化渣不太好，或者中期爐渣返干較嚴重時，后期應首先適當提槍化渣，而在接近終點時，再適當降槍，以加強熔池攪拌，使熔池的溫度和成分均勻化，降低終渣中的∑(FeO)，提高金屬和合金收得率并減輕對爐襯的侵蝕。 　　3合理的爐型控制。 　　保持合理的爐型是在現有技術和設備條件下控制噴濺最有效的方法，如應有適當的爐底高度和液面，根據冶煉鋼種采取合適的底吹模式，如果發現爐底上漲較高，要及時采取措施進行處理，處理爐底操作應采取勤、輕處理原則。 　　3.1可以采用留渣后，用頂槍進行適當吹掃； 　　3.2減少濺渣頻率，并適當縮短濺渣時間 　　3.3連續冶煉3~4爐低碳鋼，低碳、高氧化鐵渣出鋼。 　　3.4適當降低爐渣堿度和氧化鎂含量。 　　3.5做好熱平衡，力求做到熱量略富裕，這樣既能保住終點碳，又不因為熱量太富裕冷卻料用量大噴濺難控制；還可以采用留渣操作，濺渣護爐時不要把爐渣濺干，在爐內留1/3左右的爐渣，剩余的爐渣在下爐吹煉時有利于前期快速成渣，同時減少了冷卻劑的加入量和爐渣的泡沫化程度，并將泡沫化高峰前移，從而達到控制噴濺的目的，在爐渣嚴重泡沫化時，短時間提高槍位，使氧槍超過泡沫的熔池面，用氧氣射流的沖擊破壞泡沫，減少噴濺。 　　另外禁止超裝，提高準裝入率，穩定原材料質量，提高操作水平也是控制噴濺的有效手段；特別是對于中小型轉爐。

爐缸堆積是指爐缸的有用作業空間減小的現象，會直接影響高爐各項出產指標，影響爐況順行。通常爐缸堆積是高爐入爐原燃料質量欠好以及操作根本準則長期不合理構成的，爐況由正常逐步轉變為不正常，進一步開展變為異常，構成出產事端。常用的處理邊際堆積的辦法是： 1.加強原燃料成分辦理 進步焦炭強度，嚴格要求焦炭M40有必要在82以上，灰分小于11，控制燒結礦中堿金屬含量，下降鈦負荷。加強爐料過篩辦理，及時整理篩板，確保入爐爐料的粒度。 2.合理的操作準則 因為邊際負荷過重導致的爐缸邊際堆積，首要擴大有些風口面積，恰當下降鼓風動能，開展邊際煤氣流。若調整風口規劃不能改進，應當選用恰當放松邊際的裝料準則，使邊際煤氣流得到相應的開展，煤氣流延高爐半徑方向散布合理，十字測溫溫度帶變寬，爐料延徑向料速相挨近。嚴峻時應根據爐況，恰當調整焦炭負荷。別的，進步風溫，使軟熔帶下移，也就是使高溫區下移，削減焦炭的氣化反響。 3.加螢石洗爐 爐缸堆積嚴峻時應當用螢石洗爐，洗爐消除爐缸堆積相對較快，是加速康復爐況的有用辦法。加螢石洗爐最佳選用單環布料，將螢石布在較邊際的方位，一定要下降爐渣堿度，確保爐渣的流動性。洗爐時期，爐溫有必要充沛，爐溫較高時能夠熔融堆積物。別的，假如環境條件答應，短期內可恰當噴射鐵口，使爐缸鐵口區域先活潑，然后將熔化的堆積物延鐵口排出。 總歸，關于爐缸邊際堆積，應當及時發現爐缸堆積的征兆，活躍采納辦法，防止堆積嚴峻時才康復爐況，避免構成無窮經濟損失。

火電機組的效率主要取決于蒸汽的壓力和溫度參數，參數越高，效率越高。高強度、高耐蝕性耐熱鋼管的開發在實現超臨界、超超臨界鍋爐蒸汽高溫高壓化中起了非常重要的作用，為高參數火電機組的發展提供了保障。超臨界、超超臨界鍋爐的主要結構部件是鋼管所用材料是各種耐熱鋼，主要有有含2%Cr的T/P22、T/P23低合金鐵素體鋼、含9%Cr的T/P91、T/P92高Cr鐵素體鋼、含12%Cr的HCM12、HCM12A高Cr鐵素體鋼、以TP347H為代表的奧氏體不銹鋼等四大類。  SUPER304H是在TP347H的基礎上通過降低Mn含量上限，加人約3%Cu、0.45%Nb和微量N開發而成，有高溫強度、高溫塑性及抗高溫氧化的最佳組合。Cu元素不僅能夠形成共格的偏聚相而起到強化作用，還可降低其冷加工硬化率，改善其塑性成形性能和提高持久強度。該鋼在服役時產生彌散沉淀于奧氏體基體內，并產生與其共格的富銅相；該富銅相與NbC（N）、NbCrN、M23C6－起產生沉淀強化效果，顯著地提高了服役溫度下的許用應力，而且使－般不含Nb的高銅18-8型鋼持久塑性降低的溫度得到解決。該鋼經在超（超）臨界鍋爐上使用，取得了減薄鋼管壁厚降低鍋爐重量并相對降低鍋爐制造成本的良好效果，成為超（超）臨界鍋爐過熱器和再熱器的首選材料。  SUPER304H奧氏體不銹鋼鍋爐管在高溫下ASME（美國機械工程師協會）許用拉伸應力和強度均高于TP304H和TP347H，在18Cr鋼中其強度最高。這種由新日鐵住友開發的新型奧氏體不銹鋼管，以其較高蠕變強度、良好組織穩定性、優良的抗煙氣腐蝕和蒸汽氧化性、在鍋爐應用允許減薄壁厚，相對的更低鍋爐制造成本，在電站鍋爐中正得到大量的應用。 

1月8日，時值寒冬臘月，杭州西子湖畔下起了毛毛細雨，一項高科技工業新產品稀有氣體0.96/0.084 Nm3/h（氪、氙）分離精制裝置成功通過鑒定。由中科院、華中科技大學、浙江大學、浙江工業大學、北京特種工程設計研究院等有關部門專家組成的鑒定委員會對該鑒定設備給予了高度評價：該裝置擁有完全自主知識產權，為國內自主研發的規模最大、純度最高的氪、氙分離裝置。達到國內領先水平。 這是繼浙江新銳空分設備有限公司（以下簡稱新銳空分）在2015年為河鋼集團邯鄲鋼鐵有限責任公司（以下簡稱邯鋼）打造了一套20Nm3/h稀有氣體（氖、氦）分離精制裝置之后取得的又一重大成果。該成果依然成就了一段供需雙方合力開發“黃金氣體”，打造“印鈔機器”，繁榮非鋼產業的佳話，也傳頌著供需雙方珠聯璧合、優勢互補、互利共贏、與時俱進、勇攀高峰美名。 新銳空分是稀有氣體（氪、氙）精制設備生產企業中的翹楚，也是目前國內唯一生產高純度氖氦精制設備的高科技企業，更是稀有氣體行業內的領軍企業。該公司總部在杭州市濱江區中贏國際大廈，生產基地毗鄰杭州市莫干山風景區的德清工業園區。該公司發展定位為創建國際一流的科技型空分與低溫工藝設備公司，旨在推動空分行業的技術進步，為用戶提供技術先進、性能優良、質量可靠安全低耗的高品質空分與低溫工藝裝置。 該公司秉承“科技成就未來，匠心鑄就精品，厚德承載你我”的經營理念和“一切為用戶著想”的優良作風，竭盡全力為用戶建造精品工程。 據新銳空分專家介紹，空氣中存在氖、氦、氬、氪、氙等稀有氣體，其中氪和氙體積含量最少，分別為1.14 ppm和0.086 ppm，氖和氦分別為18 ppm和5.2 ppm。稀有氣體中氖、氪、氙只有利用空分裝置從空氣中提取，沒有其他來源。由于稀有氣體具有的特性，它們在國民經濟、國防建設、科研以及人們的日常生活中有著廣泛的應用。 例如，氪氣主要用于電子工業、 電光源工業，還用于氣體激光器和等離子流中。 氪燈節省電能，使用壽命長、發光率高、體積小，如長壽氪燈是礦井的重要光源；用氪氣還能制成不需要電能的原子燈；氪燈的透射率特別高，可作夜戰中越野戰車的照射燈光、飛機跑道燈等；氪氣還用于高壓水銀燈、鈉燈、鋯點光源、閃光燈、頻閃觀測器、電壓管、計數放電管和氣體繼電器等。 在歐美國家，氪氣早已用作充填白幟燈。在我國氪氣主要應用于燈光源產業，包括T8熒光管等燈具現都將氪氣與其他稀有氣體混合充入燈管內以提高效率并節約能耗。 氪氣在節能建筑大有用武之地，中空玻璃窗制造業是氪氣較大的消費市場，如今，該用途占全世界氪產量 40～50％之多。 又如，氙氣主要應用于半導體、電光源、航天、暗物質研究等領域。其最新用途是用于電子芯片制造業。 航天工業對氙氣需求量呈現迅猛發展勢頭。氙離子發動機的研制源于20世紀 80 年代中期，通過研究發現在所有的惰性、無活性的氣體中，氙粒子可產生更大的推力，且由于其惰性特點，使得它既不易腐蝕，又安全。2017年，我國采用氙離子“電火箭”發射“實踐十三”號衛星獲得圓滿成功，使衛星攜帶的推進劑減少90%，大大提高衛星的有效載荷。氙離子電推進系統被認為是我國衛星技術革命性的技術突破。并預計在未來 3～5 年的時間里，氙離子發動機將取代現在四分之一的市場。對于我國來說，國產氙氣總量目前仍不能滿足航天工業對氙氣的需求。 我國是世界上工業氣體生產規模最大的國家。目前，中國工業氣體的總體規模約3000萬m3/h以上(按制氧量計)，其中鋼鐵和煤化工行業占國內工業氣體市場需求的60%。雖然中國是全球制氧機組最多的國家，但由于歷史的原因，絕大部分制氧機組均無法提取稀有氣體產品，稀有氣體的產量少得可憐，國內大型空分裝置配套的稀有氣體提取裝置屈指可數，寶貴的稀有氣體資源被嚴重浪費。 稀有氣體精制產品技術門檻高，世界上擁有稀有氣體提取與精制技術的廠家很少，由于眾所周知的原因，西方幾家空分巨頭已不再向中國用戶出售稀有氣體精制裝置，對稀有氣體精制工藝實行嚴格的技術封鎖。多年來他們只向中國用戶提供初級濃縮塔生產粗制混合氣，收購粗制混合氣運至國外進行精制后返銷給中國市場，獲取巨大利潤。 中國稀有氣體產品1/2以上依靠進口，2017年中國稀有氣體市場規模超過200億元人民幣。價格非常高，例如氙氣的價格曾經達到過每標準立方氣體25萬元，2018年的價格也在每標準立方氣體8萬元以上。目前國內稀有氣體市場供不應求，一半以上依靠進口，國內市場需求旺盛，價格看漲。 新銳空分為邯鋼自主研發的這套氪、氙分離精制裝置運行穩定，操作方便，能耗低，在裝備技術上具有創新性和新穎性。以華中科技大學博士生導師舒水明教授為首的鑒定委員會認為，該裝置具有以下特點： 它是我國目前產量最大、純度最高（氪、氙產品純度可達到6N）的氪、氙精制裝置；實現了工藝過程全自動化，既可連續生產也可間斷生產；生產負荷調節范圍40-120%；該裝置采用高溫焙燒去除碳氫化合物以及氮氧化物、多塔精餾去除雜質、特種吸附劑低溫吸附除氡等技術，工藝先進。具有回收率高、安全可靠的特點。 由于該裝置研發成功，打破了國外技術壟斷，使得國內的工業氣體生產廠家也能夠進入氪、氙稀有氣體生產領域。新銳空分期待與更多的鋼鐵企業制氧廠合作，以生產更多的氪、氙氣體，服務于祖國的高科技產業。

鋼廠職業病防治知識點學習 ❇ 職業病管理措施 1、設置或者指定職業衛生管理機構或者組織，配備專職或者兼職的職業衛生管理人員，負責本單位的職業病防治工作； 2、制定職業病防治計劃和實施方案； 3、建立、健全職業衛生管理制度和操作規程； 4、建立、健全職業衛生檔案和勞動者健康監護檔案； 5、建立、健全工作場所職業病危害因素監測及評價制度； 6、建立、健全職業病危害事故應急救援預案。 ❇ 職業危害因素的來源可分為三類 （1）物理因素：不良氣象條件如高溫、低溫、高濕、高低氣壓等，噪聲、振動、電離輻射、非電離輻射等； （2）化學因素：生產過程中使用和接觸到的原料、中間產品、成品以及這些物質在生產過程中產生的廢氣、廢水、廢渣等工業毒物，以粉塵、煙塵、霧氣、蒸汽或氣體的形態存在； （3）生物因素：致病微生物和寄生蟲如霉菌、真菌、布氏桿菌、森林腦炎病毒等； 勞動組織與作息制度不合理，作業時間過長、作業強度過大、長時間單調或不良體位勞動、勞動負荷過重，夜班作業等； 自然環境中的因素、作業場所設計缺陷因素。 ❇ 職業危害應該申報的內容 1、生產經營單位的基本情況； 2、產生職業危害因素的生產技術、工藝和材料的情況； 3、作業場所職業危害因素的種類、濃度和強度的情況； 4、作業場所接觸職業危害因素的人數及分布情況； 5、職業危害防護設施及個人防護用品的配備情況； 6、對接觸職業危害因素從業人員的管理情況； 7、法律、法規和規章規定的其他資料。

我國高爐燃料結構大多為爐頂層裝冶金焦搭配風口噴吹煤粉的結構，其中焦炭的成本占鐵水燃料成本的絕大部分。降低鐵水的燃料成本，傳統的思路主要是降低高爐燃料消耗或降低焦炭的配煤成本。對于大多數高爐操作而言，高爐的燃料消耗在已形成的操作理念下已達到較低的程度，很難進一步下降。對于降低配煤成本而言，一方面，大家擔心配煤成本的下降影響焦炭質量，導致高爐順行和噴煤受影響；另一方面，高爐需要什么樣的焦炭，至今尚未達成一個反映高爐實際情況的、被行業普遍認可又不過剩的質量標準，甚至部分文獻表達了與焦炭熱性能現有評價截然相反的觀點，也影響了焦炭配煤成本的控制。 本文通過采用熱重試驗和新日鐵焦炭熱強度的檢測方法對不同反應性燃料的互補性進行了研究，然后模擬高爐實際升溫制度和氣氛，研究不同反應性的燃料在高爐內各自的強度變化，通過熔滴試驗探討了價格便宜的高反應性燃料的裝入方式，提出了冶金焦搭配少部分高反應性燃料的燃料結構形式，以便使用部分高反應性燃料替代冶金焦來降低鐵水燃料成本。 1試驗過程 試驗原料有冶金焦、高反應性焦、蘭炭塊和燒結礦各一種，3種燃料的冶金性能及成分見表1。試驗采用熱重試驗、新日鐵焦炭熱強度的檢測方法及熔滴試驗。 兩種燃料不同比例混合后的熱重試驗結果。 研究者采用熱重法研究了冶金焦和其他兩種燃料之間的交互作用，把冶金焦與高反應性焦、蘭炭塊磨成粉后(100目)按照不同的比例混合在純CO2氣氛下進行氣化反應。圖1為冶金焦與高反應性焦不同比例混合后的熱重試驗結果。 若兩種燃料之間沒有交互作用，則不同比例混合物的氣化量連線應為直線。由圖1可知，混合后的氣化量顯著大于其加權氣化量，尤其是當高反應性焦加入量較少時，偏差最大。這說明兩種不同反應性的燃料混合后，與CO2的反應更多地受高反應性燃料的支配。將冶金焦與蘭炭塊混合后在熱重純CO2氣氛下的結果也證實了上述結果。 固定失重下兩種燃料混合后的失重和強度變化。 對于不同的高爐生產實績而言，焦炭進入風口回旋區時其失重大約在20%～30%。參考新日鐵焦炭熱強度的檢測方法，將兩種焦炭各100g混勻后放入反應管內，在1100℃純CO2氣體條件下氣化，當燃料氣化失重約30%時中斷試驗，分揀各單種燃料檢測各自的失重量和反應后強度。表2和表3分別為冶金焦與高反應性焦和蘭炭塊各100g混合后固定失重熱強度檢測結果(因設備精度問題，失重難以準確控制在30%，此外產生了少量粉末未歸集) 。 從表2、表3可知，在固定失重的條件下，冶金焦分別與高反應性焦和蘭炭塊混合后失重量大幅減少，遠遠低于平均值，因而其強度得到了保護。這說明不同反應性的焦炭若混合使用，存在著CO2的搶奪性，高反應性的焦炭可以保護低冶金焦使其相對“鈍化”，冶金焦強度得到保護。同時，比較蘭炭和高反應性焦炭的反應后強度可知，蘭炭的熔損反應更多地聚焦于表面，因而盡管其失重嚴重，但強度相對更好一點。 高爐塊狀帶條件下冶金焦與其他燃料的交互作用。 研究者模擬高爐冶煉條件，參考新日鐵焦炭熱強度的檢測方法，分別檢測冶金焦、高反應性焦、蘭炭塊及冶金焦與高反應性焦、冶金焦與蘭炭塊混合物在塊狀帶的熔損和強度變化，試驗條件見表4，試驗結果見表5、表6。 由表5、表6可知，對于冶金焦而言，與高反應性焦或者蘭炭塊混合后，其失重量僅僅為單獨試驗時的一半左右，其對應的強度也得到了保護。 高反應性燃料裝料方式及使用效果比較。 上述試驗證明了冶金焦搭配部分高反應性燃料，能夠減少冶金焦在高爐內的熔損反應，保護其強度。研究者對高反應性燃料與燒結礦是層裝還是混裝進行了試驗探索。根據常規的熔滴試驗方法，研究者將100g燃料與450g燒結礦混勻后裝入熔滴爐內進行熔滴性能檢測，與常規上下層各50g燃料、中間層450g燒結礦的熔滴性能進行了比較。 圖2為高反應性燃料(50g)與燒結礦(450g)分別混裝與層裝的熔滴試驗S值比較。高反應性燃料與燒結礦混裝更有助于降低料柱的壓差，尤其是高反應性焦炭與燒結礦混裝后在熔融區間的壓差為0，其S值亦為0，遠小于層裝條件下的S值。 按照混裝的概念，研究者對配加和不配加高反應性焦的燒結礦的熔滴性能進行了檢測，具體裝料形式和熔滴性能結果見表7、表8。 從表8可知，在總用焦量一定的條件下，冶金焦配加少部分的高反應性焦后，燒結礦的熔滴性能明顯改善，表現為壓差降低，軟熔帶變薄。 2結果與討論 對于焦炭的反應性，常規認識是焦炭反應性低、熔損起始溫度高更好，以便爐身間接還原充分發展，提高煤氣利用率，部分研究者甚至研究了焦炭的鈍化措施。但近十幾年來，自日本提出高反應性、高強度焦炭的思路后，國內不少研究者提出了降低焦炭熔損反應起始溫度、提高焦炭反應性的觀點，認為高反應性焦可以降低高爐熱儲備區溫度，促進高爐內鐵氧化物的還原，達到降低煉鐵燃料消耗并減少CO2排放的目的。該觀點的理由是基于Rist 操作線和“叉子”曲線。由于Rist 操作線和“叉子”曲線僅僅解釋了使用高反應性焦的熱力學平衡條件更好，因而部分學者提出了使用高反應性焦的前提條件是燒結礦具有良好的還原性和良好的煤氣分布。 事實上，評估提高焦炭反應性能否降低燃料消耗的唯一條件是爐頂煤氣利用率是否得到提高。煤氣利用率低、燃料消耗高的高爐，從高爐的物料平衡和熱平衡計算來看，焦炭在風口氣化相對較多，因而，其高爐內的CO絕對量以及還原勢相對煤氣利用率高的高爐更能夠滿足熱力學平衡條件，人為地提高焦炭的反應性，其實是不必要的，甚至是適得其反。從某種程度上講，提高爐料的還原性和優化煤氣分布的確是提高煤氣利用率的關鍵，但這與焦炭的反應性可能關系不大。 相對來說，傳統的觀念追求焦炭反應性低、熔損起始溫度高的方向更有理論依據，所欠考慮的是不同高爐內焦炭的熔損量波動并不是太大，而新日鐵發布的檢測方法導致不同的焦炭熔損量差別很大，因而強度差別也會很大。 降低鐵水燃料成本，可否從新的思路來考慮？冶金焦搭配少量低價、反應性高的燃料，讓熔損反應消耗低價燃料，既能保證冶金焦的強度，又能提高含鐵爐料進入軟熔帶區域的金屬化率，盡管煤氣利用率可能不會得到提高。 按照這一思路，高反應性的燃料使用量不宜超過焦炭的熔損量，即小于20%的冶金焦量。此外，從熔滴性能來看，高反應性焦比蘭炭塊更好。